磨損、腐蝕、斷裂是機器零部件的三大失效模式，齒輪的失效主要以齒面剝落，點蝕或斷裂等失效形式，其中以斷裂失效的災難與損失最大。而斷裂失效又以疲勞斷裂模式所占比例最高。因此，從設計、材料、工藝等各方面想辦法提高齒輪的疲勞壽命。齒輪強力噴丸是提高齒輪疲勞壽命的手段之一。

我國強力噴丸工藝在機械行業也是從20世紀80年代起，特別是近二十年隨著汽車制造業的崛起、風電發電工業的發展才得以重視，并帶動噴丸強化用介質、設備和工藝技術的發展。介紹各種強力噴丸的資料不少，但對18CrNiMo7-6鋼不同硬化層深度下，強力噴丸對齒輪性能的影響研究不多。本文就強力噴丸對18CrNiMo7-6鋼不同硬化層深度齒輪的性能影響進行研究，為18CrNiMo7-6鋼齒輪強力噴丸提供工藝試驗依據。

1.試驗材料和試驗方法

試驗用18CrNiMo7-6鋼采用電弧爐真空脫氣冶煉，澆注成鋼錠，經開坯、鍛造撥長，正火加高溫回火預先熱處理。粗加工后先進行調質處理后,分別加工成模數為6和15.25兩種3齒塊，齒寬為100mm，進行滲碳淬火、低溫回火。試樣化學成分為(wt，%)：C0.19，Si0.32，Mn0.72，P0.010，S0.008，Cr1.62，Mo0.28，Ni1.51，H≤2ppm，O≤20ppm，其余為Fe。

18CrNiMo7-6鋼模數為6齒塊在Aichelin可控氣氛多用爐，隨齒輪零件一起進行滲碳直接淬火，滲碳溫度930℃，強滲碳勢1.10%～1.20%，強滲時間4.5h，擴散碳勢0.65%～0.75%，擴散時間2.5h，降溫至830℃，保溫0.5h直接在G油中淬火，160～200℃低溫回火5h×2空冷，清理拋丸，滲碳直淬工藝曲線如圖1所示。

18CrNiMo7-6鋼模數為15.25齒塊在Aichelin可控井式爐滲碳，強滲期碳勢1.10%～1.20%，擴散期碳勢0.65%～0.75%，進行不同時間滲碳后850℃出爐緩冷;然后在Aichelin可控氣氛多用爐加熱淬火，加熱溫度820～850℃保溫5h后在G油中淬火，160～200℃低溫回火5h×2空冷，清理拋丸。滲碳淬火工藝曲線如圖2所示。

在KXS-226P數控噴丸機進行強力噴丸，彈丸為S330鑄鋼丸，彈丸直徑0.8～1.0mm，彈丸硬度48～52HRC，用阿爾門A試片弧高值測定噴丸強度，弧高值為0.42～0.43mm，進行強力噴丸，覆蓋率200%以上。利用HR-150A洛氏硬度計測表面硬度，利用FM-700半自動顯微硬度計檢驗有效硬化層深度，利用AXIO OBSERVER.AI金相顯微鏡觀察組織，由上海交大材料科學和工程學院，利用Proto-iXRD型X射線應力儀，Cr-Kσ輻射，1mm準直管，(211)衍射晶面，X射線彈性常數-S1=1.28×10-6mm2/N，及S2/2=5.92×10-6mm2/N，測試執行ASTME975-84及GB7704-87標準檢測齒根表面殘余壓應力。


2.試驗結果與討論

18CrNiMo7-6鋼模數為6齒塊在Aichelin可控氣氛多用爐隨齒輪零件一起進行滲碳直接淬火，滲碳溫度930℃，強滲碳勢1.10%～1.20%，強滲時間4.5h，擴散碳勢0.65%～0.75%，擴散時間2.5h，降溫至830℃，保溫0.5h直接入光亮淬火油淬火，160～200℃低溫回火5h×2空冷，清理拋丸，在KXS-226P數控噴丸機進行強力噴丸，噴丸強度為阿爾門A試片弧高值0.4～0.45mm，表面覆蓋率為200%。

試驗結果：滲碳淬火后滲碳層組織見圖3，為馬氏體和少量殘留奧氏體，硬化層深度為550HV1=1.35mm，強力噴丸前表面硬度59～60HRC，強力噴丸后表面硬度60～61HRC，齒根表面應力為-601MPa，見表1。 從表1數據可知，18CrNiMo7-6鋼6模數齒塊經滲碳直接淬火低溫回火，強力噴丸后，硬度提高了1～2HRC。


18CrNiMo7-6鋼模數為15.25齒塊在Aichelin可控井式爐與齒輪零件一起進行滲碳，滲碳溫度930℃，強滲碳勢1.10%～1.20%，強滲時間H1分別為20h、28h、40h，擴散碳勢0.65%～0.75%，擴散時間H2分別為7h、9h、16h，然后降溫至850℃入緩冷爐，溫度降至600℃以下出爐空冷。在Aichelin可控氣氛多用爐進行加熱淬火，加熱溫度為820～850℃，保溫5h入光亮淬火油淬火，160～200℃低溫回火5h×2空冷，清理拋丸，在KXS-226P數控噴丸機進行強力噴丸，噴丸強度為阿爾門A試片弧高值0.4～0.45mm，表面覆蓋率為200%。

試驗結果：滲碳淬火后滲碳層組織見圖4，為馬氏體和少量殘留奧氏體，硬化層深度，強力噴丸前表面硬度、強力噴丸后表面硬度，表面應力等見表2。從表2數據可知，18CrNiMo7-6鋼，15.25模數齒塊經滲碳緩冷，加熱淬火，低溫回火，強力噴丸后，硬度提高了2～3HRC，硬化層深度在550HV1為2.34mm、2.83mm、3.78mm強力噴丸后齒根表面壓應力為-720.5MPa、-722MPa、-731.8MPa。




表2 18CrNiMo7-6鋼 模數15.25齒塊滲碳淬火后金相組織、硬化層深度和強力噴丸前后齒根表面應力


從表1和表2數據可知，18CrNiMo7-6鋼經滲碳淬火低溫回火后，模數為6齒塊，硬層深度550HV1=1.35mm和模數為15.25齒塊，硬化層深度為550HV1分別為2.34mm、2.83mm、3.78mm，在相同強力噴丸參數下噴丸，齒根表面應力為壓應力，且壓應力值不同。m=6齒塊550HV1=1.35mm，齒根表面壓應力為-601MPa，m=15.25齒塊， 550HV1=2.34mm，齒根表面壓應力為-720.5MPa，550HV1=2.83mm，齒根表面壓應力為-722MPa，550HV1=3.78mm，齒根表面壓應力為-731.8MPa。模數為m=15.25，硬化層深度550HV1分別為2.34mm、2.83mm、3.78mm，三種齒塊在相同強力噴丸參數下噴丸，其齒根表面壓應力值比較接近。從表1和表2還可知，18CrNiMo7-6鋼，模數為m=6齒塊滲碳淬火低溫回火后，硬度層深度550HV1=1.35mm，齒頂硬度為59～60HRC，強力噴丸后齒頂硬度為60～61HRC，模數為m=15.25齒塊滲碳淬火低溫回火后，硬化層深度為550HV1分別為2.34mm、2.83mm、3.78mm，齒頂硬度為59～60HRC，強力噴丸后齒頂硬度均為61～62HRC。模數為m=15.25齒塊滲碳淬火低溫回火后，硬化層深度為550HV1分別為2.34mm、2.83mm、3.78mm強力噴丸后，齒頂硬度比模數為m=6齒塊滲碳淬火低溫回火后，硬度層深度550HV1=1.35mm的齒頂硬度高1HRC。

從表2數據還可知，模數為15.25齒塊滲碳淬火低溫回火后，硬化層深度為550HV1分別為2.34mm、2.83mm、3.78mm，強力噴丸前齒根表面為很小的壓應力，分別為-22MPa、25MPa、-27MPa，強力噴丸后齒根表面壓應力分別為-720.5MPa、-722MPa、-731.8MPa。強力噴丸后大大提高了齒根表面壓應力。因為噴丸過程就是表層金屬發生循環塑性變形的過程，并產生加工硬化的過程，從而提高表面硬度。同時強力噴丸使表面增加殘余壓應力。

3.結語

通過對18CrNiMo7-6鋼滲碳淬火低溫回火后，進行強力噴丸，強度為阿爾門A試片弧高值0.4～0.45mm，表面覆蓋率大于200%的強力噴丸工藝試驗研究，得出如下結論：

(1)18CrNiMo7-6鋼模數為6齒塊，滲碳淬火低溫回火后齒頂硬度為59～60HRC，硬化層深度為1.35mm，強力噴丸后齒頂硬度為60～61HRC，齒頂硬度提高1～2HRC;強力噴丸后，齒根表面為壓應力，應力為-601MPa。

(2)18CrNiMo7-6鋼模數為15.25齒塊，滲碳緩冷，加熱淬火低溫回火后，硬度層深度分別為2.34mm、2.83mm、3.78mm，齒頂硬度為59～60HRC;強力噴丸后齒頂硬度為61～62HRC，齒頂硬度提高2～3HRC。

(3)18CrNiMo7-6鋼模數為15.25齒塊，滲碳緩冷，加熱淬火低溫回火后，硬度層深度分別為2.34mm、2.83mm、3.78mm，測得齒根表面應力為-22MPa、-25MPa、-27MPa，強力噴丸后，測得齒根表面應力分別為-720.5MPa、-722MPa、-731.8MPa。